制气)中粗氨水蒸馏的研究与工业应用——实际运行中存在的问题及分析(2)

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废水(煤制气)中粗氨水蒸馏的研究与工业应用——实际运行中存在的问题及分析(2)

作者:郑军 张延斌 原有粗氨水蒸馏塔为一变径板式塔,塔板为F1型浮阀塔板。其中1~24层(自下而上)塔径为2000mm,塔板为传统弓形双溢流塔板;25~30层塔径为1200mm,塔板为传统单溢流塔板。 氨含量为5000mg/L(其中游离氨浓度为4000mg/L,固定氨为800mg/L)左右的稀氨水以70t/h的流量进入粗氨水蒸馏塔第24层塔板,从塔中部第12层板采出浓度为12%的浓氨水。该装置在实际运行中主要存在如下问题: (1)原料废水中氨含量受气化所用煤质的影响经常超标,通常情况在5500~1000mg/L间波动,造成塔釜废水氨含量经常在300~1000mg/L之间徘徊,严重影响了后续生化处理的操作,使生化处理排放水中氨氮长期超标。 (2)为保证塔釜废水中氨含量尽可能地达标,在现有分离装置条件下,塔中浓氨水采出量则尽可能增加,由此造成浓氨水浓度下降,为后续氨精制开工造成较大困难;尽管在操作中为保证此中部浓氨水浓度,采取过增大回流的方案,但由于增大回流后,塔板易于液泛,该方案在操作中存在较大难度;塔中浓氨水采出量减小,还导致塔顶温度升高,部分氨混入塔顶产品,在冷凝过程中形成铵盐,易堵塞管道。 (3)进料废水中除氨等易挥发组分外,还含有大量粉尘和焦油等固形物和高粘度组分,操作过程中浮阀塔板上以及塔釜再沸器中经常集灰和焦油,严重影响了塔板和再沸器的正常工况。 经过对上述问题的综合分析,可以认为上述非正常运行状态主要由于进料中的氨含量超出设计值,分离设备的分离能力不足和进料中固形物含量较大,塔板的气液接触形式不良2个主要原因造成。解决设备分离能力不足可采用增加分离塔板数的方法实现。解决固形物集聚的方法可以通过更换具备良好汽液接触形式、抗堵防垢的内构件来解决,再沸器由于结垢物的特殊性可采用“两开一备”的形式保证再沸器清灰不影响设备的正常操作。

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www.365lunwen.cn 专业的论文在线写作平台 废水(煤制气)中粗氨水蒸馏的研究与工业应用—— 实际运行中存在的问题及分析(2) 作者:郑军 张延斌 原有粗氨水蒸馏塔为一变径板式塔, 塔板为 F1 型浮阀塔板。 其中 1~24 层 (自下而上) 塔径为 2000mm, 塔板为传统弓形双溢流塔板;25~30 层塔径为 1200mm,塔板为 传统单溢流塔板。 氨含量为 5000mg/L(其中游离氨浓度为 4000mg/L,固定氨为 800mg/L)左右的稀氨水以 70t/h 的流量进 入粗氨水蒸馏塔第 24 层塔板,从塔中部第 12 层板采出浓度为 12%的浓氨水。 该装置在实际运行中主要存在如下问题: (1) 原料废水中氨含量受气化所用煤质的影响经常超标, 通常情况在 5500 ~ 1000mg/L 间波动,造成塔釜废水氨含量经常在 300 ~ 1000mg/L 之间徘徊,严重影响了后续生化处理的操作,使生化 处理排放水中氨氮长期超标。 (2)为保证塔釜废水中氨含 量尽可能地达标,在现有分离装置条件下,塔中浓氨水采出量则 尽可能增加,由此造成浓氨水浓度下降,为后续氨精制开工造成 较大困难;尽管在操作中为保证此中部浓氨水浓度,采取过增大 回流的方案,但由于增大回流后,塔板易于液泛,该方案在操作 中存在较大难度; 塔中浓氨水采出量减小, 还导致塔顶温度升高, 部分氨混入塔顶产品,在冷凝过程中形成铵盐,易堵塞管道。 (3)进料废水中除氨等易挥发组分外,还含有大量粉尘和焦油 等固形物和高粘度组分, 操作过程中浮阀塔板上以及塔釜再沸器 中经常集灰和焦油,严重影响了塔板和再沸器的正常工况。 经过对上述问题的综合分析, 可以认为上述非正常运行状态主要 由于进料中的氨含量超出设计值, 分离设备的分离能力不足和进 料中固形物含量较大, 塔板的气液接触形式不良 2 个主要原因造 www.365lunwen.cn 专业的论文在线写作平台 成。解决设备分离能力不足可采用增加分离塔板数的方法实现。 解决固形物集聚的方法可以通过更换具备良好汽液接触形式、 抗 堵防垢的内构件来解决,再沸器由于结垢物的特殊性可采用“两 开一备”的形式保证再沸器清灰不影响设备的正常操作。


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